Kőzetnyomás kiszámítása vízszintes működésben - stadopedia
A szikla elmozdulásának mértéke, a mélység
A deformáció kölcsönhatási sebessége. Meghatározott terhelés
Az Ia. És Ib. Modelleknél a hordozó (nyomás) terhelése az eredeti stressztértől függ, közvetlenül arányos a mélységgel. A II. Modell esetében a nyomás a gyártás terjedelmének arányában változik. A tartó a beállított terhelés üzemmódban működik. A IV. Modell esetében sok esetben nem a deformáció nagysága, hanem a sziklák áramlása is jellemző.
A II. Modell esetében a terhelés nem függ a hordozó merevségétől, az I. és a III. Modellben, attól függ, hogy a hordozó megfelel-e a tartónak, és a IV.
A föld alatti bányászati kutatások során a legmeredekebb a merev-műanyag modell, mivel a munkálatokat sekély mélységben végzik. Ez a modell olyan kőzetek számát veszi figyelembe, amelyek képesek műanyag (irreverzibilis) deformációkra, amelyek nagysága sokkal nagyobb, mint a rugalmas alakváltozások, így az utóbbiakat nem veszik figyelembe.
A merev műanyag közegre a kőzetnyomás alábbi fő hipotéziseit különbözteti meg: az erők hipotézise és a deformációk hipotézise.
Az erõk hipotézisei:
1) a szikla Pb = oszlopának teljes tömegének figyelembe vételének hipotézise # 961; H;
2) a szikla oszlopának hiányos tömegének figyelembe vétele (a szikla leereszkedő oszlopa) Рв = Ф # 961; Н;
3) a gerendák (lemezek) hipotézise,
4) a Pb = Φ # 961 összeomlási párna hipotézise, a,
ahol Рв - a tartó függőleges terhelésének intenzitása, N / m; # 961; - a szikla sűrűsége, kg / m 3; H a bánya mélysége, m; a - half-span vagy a fejlesztési sugár, m; bc - a kőzetrétegek megsemmisítésének zónája egy stabil rétegre, m; Ф a maximális terhelési frakciót jellemző együttható.
Az első hipotézis (ábra. 17a) alkalmazunk a kis és instabil kőzetek szóló mélysége generációs (H ≤ 2a), amikor nem képződik a fenti rezisztens lemez, vagy egy sor természetes egyensúly.
A második hipotézist (17. ábra, b) ugyanazokban az esetekben használjuk, mint az elsőt, de H ≥ (1 ÷ 2) 2a mélységben.
A harmadik hipotézis a laminátum a kőzet és alapjául megtalálása a korlátozó span LucT (ábra. 17, d), amelynél a szikla réteg (gerenda vagy lemez), amelynek kapacitása tárolására alkalmas m stabilitást. Ha LucT <2а. то над выработкой может образоваться вывал высотой b. масса которого и определяет вертикальную нагрузку на крепь. Если Lпр ≥ 2а. то кровля выработки устойчива и регулярного давления на крепь выработки не должно возникать.
A negyedik hipotézist szánt laza vagy repedezett kőzetek alacsony tapadású, kialakítására képes a kidolgozását egy sor természetes egyensúly, érzékelése a nyomás a fedőréteg (ábra. 17 d, e).
Működésébe az Alapítvány egy kis mélységben a felületről a kőzetek Abse oszlopon (lásd. Ábra. 17b) a saját súlya általában csökken a termelés, amelyek gátolják a súrlódási erő a kőzet utáni csúszó AB1 és prizmák B és E. CC1 fedőréteg nyomás a kapcsolattartó tömb - földmunkák
ahol Q a felszíni sziklák tömege egy egységterület prizmájában van; D - reaktív oldalsó erő, amely meggátolja a csúszást; # 966; - a belső súrlódás szöge.
Az oldalsó nyomás meghatározásához a tömböt az AB függőleges sík mentén szétszedjük a H mélységig (18. ábra). Elhúzzuk a tömb bal oldalát, és az eldobott rész hatását a D. erőre cseréljük. Az ABB1 prizma egyensúlyi állapotát megfontoljuk egy egyenlő hosszúsággal.
A prizma hajlamos csúszni egy szögben # 952;. Aktív okozó erő a csúszó, lesz rengeteg szikla zárt prizma Q. reaktív erők, csúszásmentes, arra kényszeríti a D (reakció eldobjuk részek), a súrlódási erő T és normális reakció N. A sokszög erők következőképpen:
A prizma kövek tömege Q = # 961; · Vn. ahol # 961; - a sziklák sűrűsége; Vn az egységterület prizma térfogata. A prizma térfogata Vn = [H 2 tg (90 ° - # 952;] / 2. Ezért Q = H 2 tg (90 ° - # 952;) # 961; / 2.
A prizma súlyát az oldalirányú nyomásképletre helyezzük