Kiszámítása gördülő gerendák padló - studopediya
3.2 példa. Vedd fel a gördülő szakasz I-tartó (gerenda padló) a sugár normál sejttípusokra acél padlók hasznos alatt élő terhelés pn = 12,55 kN / m 2 (ábra. 3.3). Span gerendák l = m = 6 lépésben a1. egyenlő span fedélzet LH = 1,2 m. A számított hőmérséklet T = -35ºS.
A hajlított elemek (gerendák) tartozó második csoport, és hiányában a hegesztések (gerendák gördülő) - a harmadik csoport, az emelt épület a klimatikus területen II4 (tervezési hőmérséklet -30 ° C-on> t ≥ -40 ° C) táblázat szerinti. 2.1 válassza az osztály C245 acél számítás
ellenállás folyáshatár szerkezeti formák 20 mm vastag Ry = 240 MPa = 24 kN / cm 2 (lásd. 2.3 táblázat.).
A terhelést a fedélzeten gerenda megy a megfelelő raktérben (ábra. 3.4).
Ábra. 3.4. Reakcióvázlat kötőgerenda sejtek
Fagerendák padlóburkolat kialakítása hengerelt I-gerendák GOST 8239-89 (gauge).
Számított gerendák ábrán látható diagram. 3.5.
Azonosítása szabályozási és tervezési terhelés. Szabályozási terhelés a nyaláb, ha nyugszik a szilárd acél járótáblákat elfogadott egyenletesen oszlik:
Ábra. 3.5. Számított fedélzeti gerendák áramkör
ahol G | g = 1,05 - terhelési biztonsági tényező állandó HA Rendszerindítás hengerelt acél.
Meghatározása erők és metszeti elrendezését. Becsült span fedélzet nyaláb l lépésben oszlopokban.
Számított hajlítónyomaték közepén a gerenda span
A maximális nyíróerő támasznál
Kiszámítása az erejét a sugár végezzük, figyelembe véve a fejlesztés képlékeny.
A szükséges nyomaték nyaláb keresztmetszetében rezisztencia ebben az esetben határozza meg:
Pre fogadja c1 = 1,12.
Szerint a választék (GOST 8239-89), válassza ki a következő szám I-gerenda, amelynek Wx> Wn, min. Elfogadtam 27, amelynek az ellenállási nyomaték Wx = 371 cm3; Statikus pillanatban fél-metszetben Sx = 210 cm3; tehetetlenségi nyomaték-TION részén Ix = 5010 cm 4; A = keresztmetszeti területe 40,2 cm2; bf öv szélessége = 125 mm; Belt vastagsága t | = 9,8 mm; falvastagság TW = 6 mm; lineáris sűrűsége (súlya 1 m RM.) 31,5 kg / m.
Finomító koefficiens C1. M és Q c a önsúly gerendák padló.
A koefficiens c1 = c = 1,09 az I-szakasza (azon a helyen, a maximális nyomaték # 964; = 0) érkezik lineáris interpolációs táblázat. 3.2.
Egyenletesen elosztott terhelés saját súlyának a gerenda fedélzet hossza 1 m.
M max = ql 2/8 19,19 „6 = 2/8 = 86,36 kN / m.
Ellenőrzés teherbírását a fény. Ellenőrzése az erejét a normál feszültséget közepén a gerenda:
Feszültségcsökkenés (teherbírási tartalék) összege
Annak ellenére, hogy a nagy vett metszete feszültségcsökkenési, mivel egy változás keresztmetszete kisebb oldalsó, figyelembe véve a legközelebbi profil I Wx = 24-289 cm 3 túlfeszültség 14,2% volt.
Ellenőrizze a sugár erejét nyírófeszültségeknél támogatására:
nem szükséges, hogy ellenőrizze az általános stabilitását a fedélzeten gerendák, mert a szűk öv rögzítve vízszintesen hegesztett acél neki szilárd padló.
Ellenőrzés helyi stabilitását övek és gördülő fal gerendák nincs szükség, hiszen ezek a nagy vastagságú miatt a technológiai gördülő feltételekkel.
Ellenőrizze a merevséget. Alakváltozása határozza meg a szabványos terhelés nem haladhatja meg a meghatározott határértékeket tervezési szabványok. Az egysugaras betöltve egy egyenletesen elosztott terhelésnél, az elhajlást ellenőrzés a következő képlettel
ahol L = span 6 m (lásd. táblázat 1.4.).
Elfogadott szakasz kielégíti a szilárdságát és merevségét.
Más típusú loading lehajlás a gerenda lehet ellenőrizni a következő képlettel
ahol Mn, max - a maximális nyomaték a gerenda a szabályozási terheket.
Abban az esetben, meghibásodása szükséges feltételek megváltoztatásához a keresztmetszet, figyelembe a választék a következő szám I-gerenda, és ellenőrizze, hogy a szilárdság és merevség a fény.
Határozza meg a súlya a fedélzet gerendák 1 m 2 munkaterületet az ezt követő számítások elosztjuk a sűrűsége a lineáris nyaláb lépéssel fedélzetre gerendák a1 = 1,2 m: