Meghatározása a nyomás a nagynyomású edények enyhe krimpelés gyűrűs varratok
A modern kémiai ipar egyre inkább prima nyayutsya hengeres nyomástartó edények. Maradék hegesztési feszültségeket a gyűrűs ízületek ilyen hajók elérheti, értékeik vannak, és nagyon veszélyes a szerkezet, így csökkentésének kérdésével ilyen feszültségeket re gotovlenii hajók hangsúlyozni kell. Számos módja van a probléma megoldásának, amelyek közül az egyik opres-kanál belső nyomás. Ez abban különbözik a technológiai egyszerűségét XYZ és számos jelentős előnyt Dru-gimi módon. Csökkentése azonban a maradó feszültségek olyan N / magában a műanyag deformációja az egész szerkezet egészére vagy annak egyes elemei, amelyek bizonyos körülmények között hátrányosan befolyásolhatja az építési teljesítmény működés közben.
Ebben a dolgozatban meghatározott és kísérletileg validált HN becsült függés meghatározására nyomás értékek opres-lapátokat és a folyási feszültség az anyag varratok, amely teljes mértékben megfelel (átlagos falvastagság) eltávolítása maradó feszültség-tését gyűrű alakú varratok bevezetése nélkül a fém alapanyag koncentrációja konstrukciós képlékeny állapotban, azaz a. e. gyakorlatilag csökkenti e legalább a nemkívánatos hatások hullámíveinek.
Ismeretes [1], az átlagos értéke a csökkentett feszültség a hengeres falát a hajó betöltési nyomásos öntésére ez a rugalmas alakváltozás lépésről elmélet Huber - Mises - Hencky egyenlő
Ropren, ahol - a belső nyomás öntés; R, R - belső és külső sugara a hajó.
Teljes eltávolítása maradék feszültségek az szükséges, hogy a betöltött állapotban az átlagos falvastagság érték a hegesztési-konjugáció volt azonos nagyságrendű.
Ha varróanyag ideálisan elastoplastic, majd
stressz a hegesztési nem haladja sttsh. Behelyettesítve a kifejezés oTsh
(1), és amely lehetővé teszi az expressziós (1) képest r0pr> get
ahol p - falú tényező aránya határozza meg a B / r.
Ahhoz, hogy az alapvető fém dolgozott az elasztikus fázisban de formation, a feszültség a belső érfal (például több, Nai-betöltött) nem haladhatja meg a stt0. Ezért a maximális hullámosító nyomás érték lesz
Összehasonlítva képletek (2) és (3), hogy a teljes eltávolítása maradék feszültségek a hegesztési készült gyűrű elastoplastic anyag ideális esetben szükséges, hogy a megfigyelt nem-egyenlőség
Azonban, ha a varrat deformáció keményedő anyag, mennyiség ODA)) ismeretlen. Megfelelő ilyen feszültség relatív alakváltozás Єdrsh varróanyag lehet megakadályozására-eloszthatók alábbi összefüggést:
eprsh = 2 (1 | p) (/ r?) ^ ^ (®<ш Ёгш)2 4- (Єгш Ё2Ш)2 ->- (Vgsch Є2SH) 2,
ahol p, n - keresztirányú deformációs együttható műanyag deformációs lépés varróanyag 0,5; Je (W, єgsch, є2Sh - relatív gyűrű alakú, radiális és axiális deformáció-ala anya varratot.
Mivel a préselése feszültségeket a hegesztési egész falvastagság kissé meghaladja Sttsh, akkor a számítás lehetséges jelentése polzovat átlagos törzs mennyisége a falvastagság. Az eltérés-neniya stressz az átlagos, maximális annak belső-és külső felülete a varrat, nem befolyásolja az eredményeket az újra-számítás.
Az expressziós (4) e (széles magában foglalja a több készítmény - irányadó. Mint ismeretes, a hegesztés után a hegesztési fém, amelynek a maradék szakító törzs. A megfelelő maradék feszültségek ad okot, hogy a maradék kompressziós alakváltozás-TIONS szomszédos a varrás zónák. a folyamat a berakodás, amikor a belső nyomás a fém esetében előre hegesztési stressz jelenlétében tömörített zónák közelében a varrás vezet gyorsulás a deformáció-rennomu őket. Ezért a teljes gyűrű alakú deformáció-máció varrat terhelés alatt lehet tekinteni, amely tr . Ex stavlyayuschih CO-akció a belső nyomás (megfelelő tét-tsevoy fém törzs) maradó feszültséget a hegesztési, a hegesztési preferenciális deformáció jelenléte miatt a szomszédos zónák tömörítés.
Relatív radiális deformáció a hegesztési része áll az intézkedés a maradó feszültség a hegesztési és sostav-
-governing, hogy határozza meg a kifejezés - ^ -, ahol -increase
a sugara a hüvely fölött a varrás.
Miután gyártó edénybe maradék feszültségek a gyűrű alakú hegesztési varratok közel vannak atsh így varróanyag terhelés alatt tartály belső nyomás deformálja plasztikusan. Következésképpen, a relatív tengelyirányú törzs a varrat lehet határozni a hang-
Ábra. i. Attól nomogrammal folyáshatár a alapanyag az átlagtól deformáció a hegesztési varrat:
1 - F = 1,1; B - 3 = 1,2; , 3 - 0 = 1,3; 4 - 0 = 1,4; I - # 9632; P = 1,5.
Megváltoztatásával értékét <гт0, сттш и р в практически целесообразных и допустимых пределах и принимая Е = 2,1 • 105 МПа, а X = 0,5, построим номограммы зависимости ато от Єощіш (рис. 1), с помощью которых легко рассчитать давление опрессовки, обеспечивающее полное снятие остаточных сварочных напряжений в кольцевых швах.
Meghatározási módszere a hullámosító nyomást nyomot Num-lennom példa. Tegyük fel, hogy egy nyomástartó edény meghatározott nyúlási pont a fém alapanyag stto = 520 MPa, a folyáshatár az anyag gyűrű alakú varratok = 364 MPa, és egy együttható vastag - stennosti hajó p = 1.24. Határozza meg a nyomás értéke krimp-ki. Megjegyezzük, hogy a számítás csak akkor érvényes, ha
^ ® 0tsh Ebben az esetben ez a követelmény teljesül.
_Ї2_ meghatározására nagyságát kapcsolat) egyenlő 1,43.
Szorzás 1,43 per atsh = 300 MPa, és From = 400 MPa (364 MPa, hogy a következő, magasabb vagy alacsonyabb értékek sttsh), mi Stto = 428,6 MPa és körülbelül $ = 571,4 MPa.
A nomogram értéke a $ = 428,6 MPa elhalasztására megfelelő sorban Ott - 300 MPa, és p = 1,24 (A pont), és a 0gombot = 571,4 MPa - Otsh = 400 MPa, és | 3 = 1,24 (B pont). Az abszcisszán a metszéspont az AB szakasz és az ordináta stto = 520 MPa, hogy a kívánt értéket w ^ Esprit.
Nyújtással diagram varróanyag a = / (e) megtalálják vezethet-rank feszültség egy ^ NPV, megfelelő E w. Ezután a nyomást
Emlékezzünk, hogy nomogramok megépítésük a konstans értékek relatív szélessége a közös% = 0,5. A változás-nezna% változik jelentősen, és az összeget így növekvő X
0,8 vagy csökkentve annak értékét a 0,2 w eopr változik sfc6%.
A számítás módja hullámosító nyomások teszteltük laboratóriumi az üreges, hengeres minta alacsony - és srednelegirovannoj acél gyűrű alakú ízületek hegesztett V - alakú mészáros típusú elektródák E42A-F márka Y AZOK 13/45 (2. ábra, 1. o.) És az típusú elektródák E70-F-1 jelek ANP és az ANP-2 (ábra. 2, n. 2). A mechanikai jellemzők az alapfém és a hegesztési varrat táblázatban mutatjuk be. 1.
Foot Metal Art ™ <;
Összehasonlítása alapján folyáshatár anyagok ebből következik, hogy a feltétel a teljes eltávolítását maradék feszültségek a rugalmas alap
Ez végre csak az ízületek. hegesztett
típusú elektródák E42A-F márka UONI 13/45.
Krimpelés érdekében, hogy a visszamaradó feszültségeket volt, hogy súlyosabb tíz al-kötések (hét - puha és három - egyenlő szilárdság). Ábra. 3, és eloszlását mutatja a maradék feszültségek gyűrű
I. táblázat. A mechanikai tulajdonságok hegesztett kötések
területén azonos erősségű és puha varratok hegesztés után, és ábra. 3b - gyűrűfeszültség rajz egyformán erős és lágy préselés után varratok. Amint látható (3.), Nem változott a hullámosító gyűrű feszültségeket azonos erősségű és szignifikánsan csökkentette feszültség lágy varratok. Az egyik lágy varratok gyűrű alakú maradó feszültség-zheniya préselés után magasabb volt, mint a másik - egyenlő, és az elforduló-Basic alábbi 0. Ez azért van, mert az első esetben tényleges mechanikai nyomás fröccsöntő technikai okokból bizonyult az alábbiakban. második - egyenlő, és a harmadik - a fent kiszámított.
Ábra. 3. A eloszlása maradék feszültségek a körgyűrű alakú zóna ravnoproch-TION (1) és a lágy (2) hegesztések után hegesztés és préselés.
A tengelyirányú maradék feszültségek a hegesztés után lágy és jól tartós varratok elérte a 160 MPa, és látható elváltozást opres-bagolypille nem voltak.
A két varrat gyűrű alakú maradó feszültséget a fém lennogo naplav-zóna negatív volt, amint az az eset, amikor hegesztőelektródák srednelegirovannoj acélok összetétele.
Ahhoz, hogy meghatározzuk a helyes választás a nyomástartó számított értékek edények préselése puha gyűrű alakú varratokat vö Valis-számított és kísérleti értékek a redukált-Ost pontos feszültségeket lágy varratok préselés után mintákat (táblázat. 2). A maximális feszültség eltérés nem haladhatja meg a 7,5%.
Tehát a jelen találmány szerinti eljárás lehetővé teszi, hogy meghatározzuk a nyomástartó edény enyhe krimpelés gyűrűs varratok, ha bizonyos korlátait folyóképesség varróanyag és a fém alapanyag és egy ko-együtthatót vastag falú hengeres részének a hajó. számítás
akkor érvényes, ha ott van a kapcsolat sttsh ^ valamit.
A nyomást az edény tervezési nyomás gyűrű alakú varratok biztosítani teljes eltávolítását maradék feszültségek átlagos falvastagság.
Építése miatt a nagy kilátások kémia-idézésben termelés hideg éghajlaton és jellemzői alapján RSVD gyártási folyamat ciklus becslése egységes viszkozitással és ellenáll a rideg törés-elem zsaruk ...
Annak megállapításához, a feszültség-nyúlás állapotában a set-gosloynoy hegesztett érfal által okozott mind a belső leniem ad-és hatását a középpontjában, pulzáló, j szeizmikus szél, a rövid távú, nagy intenzitású és dinamikáját, iCal működő erők gépek, szükséges figyelembe venni ...
Az egyik fő követelmények hegesztési MA anyagok a termelési nyomástartó edény hajótestek, az volt, hogy egységes szilárdságú fém hegesztési varratok és nemesfémből. A növekedés az erejét az acél használják a fő ...