Ellenőrzése az erejét a daru tartók
Az intézkedés alapján a függőleges és vízszintes-TION darupálya tartó daru terhelések és a tórusz-bremsstrahlung építési munka egyfalú rúd, hogy együtt soi hajlító és csavaró (6a.), És az, hogy a normális feszültségek Coy gerenda lehet meghatározni, amelyet a képlet
ahol a IChO. Myo - hajlító tehetetlenségi nyomatékok a fő tengelyek x0 - x0 és y0 - y0;
Ixo. Iyo - a tehetetlenségi nyomatékot a fő tengely;
/ # 969; - ágazati tehetetlenségi nyomaték;
x0. y0. # 969; 0 -, illetve lineáris és szektoronkénti koordinátáit a metszéspontok.
Ábra. 6. kiszámítása daru gerendák
és - a keresztmetszet a gerenda és a normál feszültség diagramja egy vékony falú rúd;
b - a stressz rajz, amely a hagyományos számítási rendszer
Mivel a hatóirányának erők közelében halad közepén hajlítás, csavarás hatása kicsi, ezért a számítás közelítő gerendák megközelítés. Hagyományosan, azt feltételezzük, hogy a függőleges terhelés egyedi csak érzékeljük részén futópálya tartóelem (fék nélküli minták), és a vízszintes - csak a fékgerenda, amelynek keresztmetszete magában foglalja a biztonsági öv felső daru gerendák, egy lapot fék és annak határoló elem (vagy a felső öv a szomszédos daru gerendák). Így a felső tartó öv fut mind a függőleges és a vízszintes terhelést, és a maximális feszültség A pontban (6B.) Meghatározható a következő képlettel
illetve az alsó zónában
Ott Wh A - Az ellenállási a felső húrt; wx település - ugyanaz, mint az alsó öv; - a pillanat szembeni rezisztencia fékgerenda a ponton a felső zóna (A pont), annak hiányában a fék minták - az ellenállási nyomaték A felső zóna képest a függőleges tengelyen.
Ha a fék szerkezet formájában készül el a fürtös, a felső zónában a sugár mellett stressz hajlítása a függőleges síkban kap tengelyirányú erő (HT - magasság fék Farm) annak munkáját a gazdaság és a helyi idő (d - a távolság a fék rácsos csomópontok) származó extranodalis fejtünk Tk (0.9 figyelembe veszi a folytonos öv csomó).
A stabilitás a felső övrúd síkjában a gerenda lehet ellenőrizni a közelítő általános képletű
ahol Wx A - pont gerendák ellenállás;
WY A - pontos biztonsági övet ellenállás Ments vonatkozó függőleges tengely körül;
Af - keresztmetszeti területe az övet.
Az összes funkció geometrikus acteristics venni, tekintet nélkül a gyengített rész. az együttható # 966; által definiált kívánnak létrehozni biztonsági öv felső rugalmasságot képest a függőleges tengely a fény, ha a számítási-sósav öv hossza egyenlő d.
Ha erősen gyengített öv részén lyukak, ez lesz meghatározó szilárdsági ellenőrzése által végrehajtott általános képletű (10), de a # 966; = 1, és a geometriai jellemzői a nettó.
A nyírófeszültség, a falon a daru gerendák határozzák meg ugyanolyan módon, mint a hagyományos gerendák, de kizárva a műanyag deforma-TIONS.
Ható fókuszálja a kerék terhelése a daru vasúti és a biztonsági öv van osztva néhány része a fal, és ott felmerülő helyi normális feszültség # 963; th (7. ábra). Valóban-Tel'nykh diagramja eloszlásának ezek a feszültségek (a szaggatott vonal) helyettesíthető ekvivalens (folytonos vonal) a feltétellel, hogy ezek maximális értékeit. falerősségtől hatás maximális helyi stressz által ellenőrzött képlet
Ábra. 7. A helyi feszültségek a falon a csap daru gerendák kerék
és - a hegesztett gerenda; b - a szegecselt
ahol Fk - a becsült terhelés a daru kerék anélkül, hogy figyelembe véve a dinamikus;
# 947; f - faktor-együttható növekszik a terhelés a kerék, figyelembe véve az esetleges újraelosztását erők között a kerekek és a dinamikus jellege a terhelést;
TW - falvastagság;
LEF feltételes (számított) hosszának eloszlása erő Fk merevségétől függ az öv, a biztonsági öv vasúti és párzási a fal, és a képlet határozza meg
ahol egy - tükröző együtthatóval konjugáció foka datlivosti-öv és egy falat; a svar-CIÓ gerendák c = 3,25, szegecselt - 3,75;
IF1 - az összeget a saját tehetetlenségi nyomatéka a biztonsági öv és a második vasúti daru vagy az összes tehetetlenségi nyomaték esetén hegesztés sínillesztés, vasúti lehetővé teszi az együttműködést és övek.
Fali daru gerendák is ellenőrizni kell a kombinált hatása a normális, tangens és a helyi on-feszültségeket a kötések a felső öv, amelyet a képlet
ahol # 946; - egy tényezője 1,15 kiszámítása során az osztott gerendák, és 1,3 - a számítás a keresztmetszetek a támaszok folyamatos gerendák.
Excentrikus elrendezésének a vasúti a gerenda, és a hatása az a vízszintes keresztirányú erő a fejét a sín (ábra. 8), vezet egy helyi csavaró pillanatra Mt. alkalmazva a felső zónában a gerenda és okoz további feszültség-nek a hajlító a falon # 963; uy:
ahol - az összeg a saját tehetetlenségi nyomatéka a torziós a vasúti és az övet.
8. ábra. Rendszer hatására függőleges és vízszintes erők a daru tartók
ahol e - feltételes excentricitása vasúti hozott egyenlő 15 mm;
hr - a magassága a sín;
aránya 0,75 lehetővé teszi a nagyobb hosszának eloszlása nagy nyomaték erő-ta Tk hosszában a gerenda, mint az erő Fk.
Amellett, hogy a stressz # 963; X = (Mx / Jx> y; # 964; xy = Qx # 1468; S / (Ix # 1468; tw) a teljes gerenda hajlítási és # 963; loc és # 963; th falában a gerenda vannak további alkatrészek a stressz állapot: # 963; = 0,25 Loch # 1468; # 963; locu - stressz a távtartó hatásait koncentrált erő a csap-fát; # 964; moha = 0,3 # 1468; # 963; locu - helyi nyírófeszültségek koncentrált erőfeszítéseket; # 964; UXY = 0,25 # 1468, # 963; uy - helyi nyírófeszültségek a hajlítási falra.
Ellenőrizze az elhajlása daru gerendák által termelt szabályok a szerkezeti mechanika, illetve egy hozzávetőleges módszer. Kellő pontossággal alakváltozás szét daru gerendák lehet képlet határozza meg
ahol M - hajlítónyomaték egy fénysugár egy daru a terhelés # 947; F = 1,0;
Az általános stabilitását a daru gerendák ellenőrzött mint a közönséges gerendák. Jelenlétében gátló szerkezetek közös, stabil-ség a fénysugár rendszerint és nem igényel tesztelés.
Helyi ellenállás elemek futópálya kötőgerenda ellenőrzik azonos módon, mint a rendes gerendák. Stabilitás a fedőlap, amely egy túlnyúló összenyomja az arány a vastagsága, hogy a biztonsági öv.
Stabilitás fal daru gerendák van jelölve, figyelembe véve helyeit-CIÓ normális feszültségek # 963; locy képletű
ahol # 963; x. # 964; xy - élkompressziós és az átlagos nyírófeszültség a falban.
# 963; locy - op redelyaetsya amelyet a képlet (14) # 947; F = 1,1;
# 947; c = 1,0 - együtthatója a munkakörülményeket.
Merevítők nyújtó helyi stabilitást fala széles kell legyen, amely nem kevesebb, mint 90 mm. Bilaterális bordák, normái szerint nem kell hegeszteni a gerendák övek. A végén a bordák kell szorosan rögzítve a felső zónát; ahol gerendák alatt daruk számának berakodási ciklus p³ 2 # 8729; június 10. végződik bordák q.s. Dimo-síkban.
Az illeszkedés a felső széle a heveder gondos kivitelezés, egyébként lehetséges excentrikus forgás öv, ha a bomlás a daru terhelés és a helyi hajlító fal a felső zónában. Ez növekedéséhez vezet a helyi stressz és a repedések megjelenése ezen a területen. Racionálisabb bordák a sarkokat, pref Riva tollat a fal gerendák. Ezek a bordák javítják a feltételeket, a felső és az alsó hevederhordó forgásszög.
A gerendák alatt daruk könnyű és közepes módok szabályai lehetővé tették egyoldalú bordák hegesztése, hogy a felső-edik zóna és a falon.
Méretek merevítők elfogadja az ugyanaz, mint a hagyományos gerendák.