Konvekció kazán füstcsövek
A konvekciós fűtés felületek úgy vannak elrendezve a vízszintes gáz füstgáz számára poluradiatsionnymi felületi-MI képernyők vagy füzérdíszítés, és az összes felületet a kazán konvekciós bányában. (Ezek a különböző „mescheny az övezetben a viszonylag alacsony tempera-kerek gázok, ahol a hatásfok a sugárzó hő loobmena gyorsan csökken. Annak érdekében, időben Vitia konvektív hő felszívódását fog növeli a gáz áramlását, ami egy csőkígyó köteget a TEN-NYM helyét csövek és karbantartása, a pap-folyó mosás cső a gázáram . Tep - lonapryazhenie konvektív felületek mentén a gázt csökkentett 40 kW / m2-ben a gőz túlhevítő 1-2 kW / m2 hősugárzó vozduhopodo-csak írja regeneratív léghevítő megfigyelt hosszanti-ing mosása hőátadó lemez felszínét a gáz és a levegő oldalról. csökkenti a hőcsere intenzitásának unit-Nica sima fűtőfelület 3-4 pa-in képest tekercs csomagokat. intenzívebbé a hőátadás biztosított különböző módszerekkel (lásd. Ch. 19). E-Bas hő egyenletek:
hőmérleget egyenlete
<2гб=Ф (/W'r+Aa/Vc); уравнение тепловосприятия рабочей среды
Ebben az állapotban kell teljesülnie: Qt = Q6 = QG C> kJ / kg.
Egyenletekben (20,48) - (20,50) I --ness a fűtőelemen keresztül, m2; k - hőátadási tényező kW / (m2 K); A £ -raschetny
hőmérséklet-különbség, K; Sp - aktuális-természetesen versenyek tüzelőanyag, kg / s; D - a munkaközeg áramlását, kg / s; T R, I „R - entalpiája égéstermékek a bemeneti és kimeneti felülete, kJ / kg;
CP - entalpiája a beszívott külső levegő, kJ / kg; Igen - a levegő relatív szívó a csatornában; i „i” - entalpiája munkaközeg a kimeneti és bemeneti felülete, kJ / kg.
Hőelnyelő a levegő-előhevítő a munkakörnyezet - levegőt - ahelyett, (20,50) határozzuk meg a képlet
Amennyiben ps - relatív feleslegben belépő levegő légfűtő; / ° d. in / ° x. into- elméleti entalpiája légmennyiség hozott hőmérsékleten a meleg és hideg levegő, kJ / kg.
Kiszámításánál a konstruktív H fűtőfelület határozzuk egyenletből (20.48). Dan-sósav hőfelvétel felület a munkaközeg, ebben az esetben, de jól ismert, majd egyenletből (20,49) entalpiája és gázok hőmérséklete mögött a felületet, majd tempera-At-hőmérséklet és a nyomás a hőátadási tényező a felületen.
Ha hitelesítési hő számítása meghatározás lehet hőelnyelést felület (20,48). Ahhoz, hogy kiszámítja a At és k értékeket kell előzetesen hőelnyelő felülete előzetesen beállított Qs majd finomítani a számítás, megadott sugárzás és NZ (20.48) hőelnyelő ne Otley-chatsya több mint 2%.
A kazán fűtőfelület a hőátadás keresztül megy végbe, a pro-többrétegű hengeres fal - egy fém cső külső és belső túlzott szennyeződés. Annak meghatározására, az együttható teplope-szappan képlete általában használt lapos többrétegű falon. Ha egy viszonylag nagy átmérőjű csövek nem vezet jelentős hibát a számítás, és ugyanakkor nagyban megkönnyíti a megoldást.
A hőátadási tényező a többrétegű PFSZ XYZ fal W / (m2-K),
1 / a + 83 / + A3 „+ MDM bnDy + 1 /”.
Ahol aі és ar - hőátadási együtthatók a fűtőközeg, hogy és a faltól falig fűtőközeg; BM, BZ. 6N - rendre falvastagsága a fém-ruzhnyh szennyeződések és belső betétek (skála);
XH - megfelelő teplopro-vezetőképessége fém arány a külső szennyeződések és belső betétek.
Kapcsolat 1 / „i + 1 / A2 képviselik cal thermo-ellenállás és hőátadás a külső oldalán a DNS-ek Tren felületre. Kiszámításakor az felülete stey amelyen belül a víz áramlik, gőz keverék túlhevített gőz, vagy szuperkritikus nyomás, a hőátadási tényező ai sokkal (két vagy három egy sorban) meghaladja tényező, akkor a termikus ellenállás a belső oldalfelület 1 [0,2 elhanyagolhatjuk mint l / ai »l / ct2. Ugyanez vonatkozik a termikus ellenállás a fém blokk-TION BMDM fal<1/аі.
Normál működés során a kazán betétek a belső felületén a cső-KIPI nem. kellene Dost töltésen méret, ami jelentős növekedés a termikus ellenállás, így a hő a számításokat-termikus ellenállás a skála nem veszi figyelembe
Termikus ellenállása külső betétek e = bzDz (pernye, salak, korom lerakódások, a korrózió termék) nem lehet figyelmen kívül hagyni, annak ellenére, hogy a művelet lépéseket tegyen rendszeresen távolítsa el őket (lásd. § 16,1).
Hiánya miatt egyes esetekben konkrét adatokat a megadott függőségeket nehéz körülmények ohm - Bani, azzal az eltéréssel Je együttható hatékonysága felszíni W, NZ meghatározott felületi hőmérleget egészére.
A hőátadási koefficiens meghatározása: az átlagos számított érték a teljes bányában-fűtőfelület átlagosan gázsebesség. Egyenetlen és hiányos mosás - fűtés a felület segítségével gázáram arányt figyelembe véve a fenti képletben (20.52), de tudjuk írni a felületi tekercsek formájában
K „1 / a. j + 1 + e / ou>
A léghevítő k =
Tekintettel a legáltalánosabb szerkezetek NYM fűtőfelületek pas rovyh kazánok reciprok mozgása a fűtési és a fűtött közeg ábrázolt áramkör ábra. 20.9. Hőmérséklet-különbség, azaz. E. átlagában a teljes felületen a fűtési hőmérséklet különbség a fűtési és a fűtött közegekben, azonos áramú, ellenáramú és többször újra-menet áram (a menetszáma a közeg több mint négy) úgy határozzuk meg, a képlet
Ha A / B, A ^ m - hőmérséklet-különbség a két média végén a fűtött felület, ahol rendre nagyobb vagy kisebb, ° C
Tekintettel a D b ^ / A ^ m ^ 1.7 sósavval kellően-gyakorlati hőmérséklet különbség számítási pontossága lehet meghatározni, mint a számtani középérték.
Amint ábrán látható. 20,9, a kazán fűtőfelület érvényesül többször NE-rekrestnoe mozgást környezetekben. Ha a szám mozog az egyik a média legalább négy, és a kevert áram hőcserélő a felszíni lesz valamivel alacsonyabb, mint abban az esetben, ha tiszta számláló áram folyik a média, hogy a korrekciós tényezőt kell figyelembe venni a hőmérséklet-különbség határozza meg számláló áramkör
Arányt meghatározzuk a gráf-kő [8], tekintettel a kölcsönös mozgását minta a két közeg.
Az áramkörök párhuzamos - és sorozat kevert NYM jelenlegi média végezhetnek kiszámítása az egyes NZ mozog
Külön-külön, a média és hőmérsékletének meghatározására-ny-on az egész pórusok felületén
Ahol I ,, 2. és - rendre kormányzati felületi fűtéssel a szigetek, m2, és a hőmérséklet a pórus-szakaszok, ° C