hő- és gázellátó rendszer tervezés egy épület a város Blagovescsenszki, 5. oldal

q - 1m teljes súlya a cső vízzel és izolációs q = 165 kg;

Veszünk nagy erőssége 18,9 [m].

11. A számítás a szög futó önirányító

A számítás szerint végezzük [8 tabl.10.19].

- külső átmérője Dn = 273 mm;

- cső falvastagsága s = 7 mm;

- forgási szög - 90º;

- Váll hossza nagyobb, Lb = 64 m;

- LM kisebb vállig = 50 m;

- A magas hőmérsékletű hűtőközeg - 140 ° C;

- a számított külső levegő hőmérséklete - -34 ° C-on

Ehhez részét képezi a rugalmas deformációs erő, KGF zadelke alsó kar van a következő képletek:

Hosszanti hajlítás kompenzáló feszültséget zadelke kisebb váll kgf / mm 2 határozza meg [10, tabl.VI.27]:

Az arány a vállak; a számított hőmérséklet-különbség Dt = 140 - (- 34) = 174 ° C.

Szerint a nomogram [8 ris.10.26] meghatározzuk a értéke kisegítő együtthatók n = 1,5: Ca = 3,6; Cb = 1,98; Cc = 2,62; A = 12,1; B = 6,3.

Értékek kisegítő értékek D H = 27,3 cm, és s = 7 mm [8 tabl.10.21] 2 Kgcm / deg, Kgcm / mm 2 deg.

A kapott értékek a s nem halad meg egy előre meghatározott korlátot 10 kgf / mm 2. Ezért váll méretek elegendő.

12. számítása terjeszkedés mirigyek

Számítás egyoldalú mirigy kompenzátor megfelelően végrehajtott [8, 4. fejezet]

A hossza közötti rögzített hordozókat L = 53 m;

A külső átmérő Dn = 159 mm;

A maximális hűtőfolyadék hőmérséklet T1 = 140 0 C;

Számított külső hőmérséklet. tn = -34 0 C;

kültéri levegő hőmérséklete, amely szerelvény végezzük vezetéken Tm = 10 0 C-on;

Táblázat szerint 4,16 [8], az egyik oldalán a csomagolási kompenzátor MH 2593-61, a maximális hossza a kompenzátor A = 990 mm-es, és a legnagyobb a maga kompenzáló képességének Lc = 300 mm.

Teljes termikus nyúlás része, mm, 4,3 képlettel definiált [8]:

a = 1,2 * 10 -5 - lineáris hőtágulási együtthatója a acélcsőből mm / m 0 C;

t = 0, T1 = 140 C - a várható hőmérséklet a hűtőfolyadék;

TNO = Ti = 0 C -34 - számított külső levegő hőmérséklete fűtési kialakítás;

Számított kompenzáló képességét, a kompenzátor:

Z = 50 mm [2, p.7.31];

Hosszának beállítása a kompenzátor által meghatározott általános képletű 4,2 [8]:

Szerelés kiegyenlítés hossza képlet által meghatározott 4,4 [8]:

13. A számítás a U-alakú kompenzátor.

A számítás a [8, 10. fejezet].

TruboprovodaDn átmérő = 426 mm;

A távolság a rögzített hordozókat L = 89 m;

A maximális hűtőfolyadék hőmérséklet T1 = 140 0 C;

Számított külső hőmérséklet. tn = -34 0 C

Hő nyúlás formula határozza meg [8, p. 10.39]

Névleges termikus nyúlása tekintettel előnyújtó az 50% -os:

Amikor a hátsó kompenzátor felével egyenlő kompenzátor indulás, azaz ha B = 0,5H forraszanyag és a [8 ris.10.74] találni Vissza kompenzátor H = 5,8 m, és a rugalmas deformációs erő pk = 0,47ts.

14.Podbor hőszigetelés szerkezetét és kiszámítása a vastagsága a fő hőszigetelő réteg a termikus fejrész a hálózat

Számítás termék szigetelés az utasításoknak megfelelően [3, igénypont szerinti 3], hogy átadja a termikus fej részben a csővezeték-hálózat.

Kiszámítása a hő-szigetelő réteg keletkezik a normalizált vastagsága a hőáram.

A vastagság a hőszigetelő réteget, m határozza meg a képletű 2 [3]:

ahol a d - átmérője a külső szigetelt tárgy, d = 0,426m;

ahol: λk - hővezetési együttható a hőszigetelő réteget, W / (m · ° C), mint a szigetelőanyag fogadja felét hengerek és hengerek ásványi szintetikus kötőanyag GOST 23208-83 150 márka által elfogadott [3, pril.1]:

ahol tm - átlagos hőmérséklet a hőszigetelő réteg, ° C:

ahol TW - hőmérsékletű anyagok ° C:

S1G az a hőmérséklet a hűtőközeg áramlási vonalat, amikor a külső hőmérséklet törési ºST1p = 60 ° C-on

T1r- víz hőmérséklete, illetve az előremenő hő hálózat a tervezési kültéri hőmérséklet t1r = 140 ° C

NOS - időtartamát a fűtési szezon, NOS = 5568 óra

n1 - 5088 óráig a menetrend.

λk = 0,051 + 0,0002 · 62,1 = 0,063 W / m ° C

Rtot - rezisztencia hőszigetelő réteget, (m · ° C) / W:

ahol: TE = 2,2 ° C - szobahőmérsékleten amely figyelembe tetején a legnagyobb penetráció átfedő csatorna 0,7 m és kisebb, mint az átlagos évi külső levegő hőmérséklete;

QE = 105 W / m - normalizált lineáris sűrűsége hőáramlás a 1 m hosszú, a hengeres hőszigetelő szerkezet által elfogadott [3, pril.7, 1. táblázat]

K1 = 1,04- tükröző együtthatóval költségek változását a hő és a hőszigetelő szerkezetek terület szerint az épület és a csőfektetés módszerrel [3, pril.10].

αe = 29 W / m-C a hőátadási tényező a külső szigetelés felületének, időpontja [3, pril.9].

A minimális vastagsága a szigetelő réteg által [3, 4,2] megegyezik a 40 mm-es, és ezért a számított szigetelés vastagsága alkalmas arra, hogy ezeket a feltételeket.

A vastagság a szigetelés a visszatérő ágba veszi 50% -át a vastagsága a szigetelés a tápvezetéken 72 · 0,5 = 36 mm

Szerint [3 pril.3], hogy elfogadja bevonat alapanyagát alapul természetes polimerek - Steklobit GOST 15879-70.

15. kiszámítása előmelegítő telepítés ITP.

Kiszámítása vízmelegítők folytat szerinti lemez [4 pril.5].

A eloszlása ​​a termikus teljesítményét vízmelegítők, között az I. és II végrehajtott lépéseket konvergáló a feltétellel, hogy a felmelegített víz a II szakaszban újra felmelegítjük olyan hőmérsékletre, T3 = 55 ° C, és I szakasz - hőmérsékletre t, a kapott 5 ° C-on kisebb, mint a hálózati víz hőmérséklete a visszatérő csővezeték töréspontot grafikonon.

A program keretében, a kiválasztás héj és csöves hőcserélők, válasszon egy hőcserélő használati melegvíz-ellátó rendszer. A számítás eredménye táblázatos formában. Fűtőberendezés MF-Z-06 van kiválasztva az első szakaszban (4.), lásd. Táblázat. 10. A második szakaszban előmelegítő kiválasztott MF-Z-06 (4m), lásd. Táblázat. 11.