Drag gáz és a levegő útját
Állandó sűrűségének és viszkozitásának a közeg mozgó a légcsatorna súrlódási ellenállás határozza meg a képlet
ahol - súrlódási tényező attól függ, hogy a relatív érdesség a csatorna falai és a Reynolds-számot; l - hossza a csatorna, méterben; W - áramló közeg sebessége, m / s; de - egyenértékű (hidraulikus) átmérője, m; - sűrűsége az áramló közeg, kg / m 3.
Egyenértékű (hidraulikus) átmérője számítjuk a következő képlet szerint
ahol F - élő csatorna keresztmetszeti területe, m 2; U - «átitatott» részén a kerület, mosott az áramló közeg m.
Helyi ellenállást képlettel számítottuk ki
ahol - helyi ellenállási együttható, amely típusától függ a helyi rezisztencia (bizonyos esetekben, a Reynolds-szám).
Ellenállás keresztirányban mosott kötegek van kifejezve, a helyi rezisztencia.
Artwork \ (> _ = \ frac ^> \ Rho \) az úgynevezett dinamikus nyomás a számítások határozza meg a grafikon látható. 6.2.1 tényleges sebesség az égéstermékek (levegő) és az átlagos hőmérséklete az áramlási útvonalat. Amint azt a grafikon látható. 6.2.1 van kiképezve száraz levegő nyomása 760 Hgmm. Art. Ezután szerint a standard módszer a végén a számítás helyes a tényleges fluxus sűrűsége. Módosított a jelenlegi áramlási sebességgel. Ha az eredeti adatokat áramlási sebesség meghatározva 760 mm. Hg. Art. (101.080 Pa), majd a csökkentett sebességgel számítjuk. Más esetekben, a csökkentett sebességet határozza meg a tényleges üzemi nyomás (sűrűség) az áramlás.
ahol 0 - együtthatója ellenállás, említett egy sor gerenda-dependens viszony \ (_ = _ / d \), \ (_ = _ / d \) és \ (\ psi = \ frac_-d> _- d> \), valamint a száma Re; S1 és S2 - keresztirányú és hosszanti irányú térköz csövek képest az áramlás irányát, m; d - a külső átmérője a cső, m.
0 meghatározott értéket az alábbi képletek: A 1 2 és 0,06 1
Reynolds-szám a képletekben (6.2.7), (6.2.8) szerint határozzuk meg a menetrend ábrán látható. 6.2.2.
ahol 0 - együtthatója ellenállás, említett egy sor gerenda-dependens viszony \ (_ = _ / d \) és \ (\ psi = \ frac_-D> _ ^> - d> \), és a Reynolds-szám (ábrából meghatároztuk 6.2.2.); S1 és S2 - keresztirányú és hosszanti hangolósípot, mm; \ (_ ^> = \ Sqrt _ ^ + _ ^> \) - átlós hangolósípot, mm.
Minden lépcsőzetesen bankok, kivéve 3 gerendák <1 10 и > 1.7
ahol Cs - alakfaktor megtántorodott. Amikor 0,1 1,7 gerendák a 1 1,44
1,7 < 6,5 для пучков с 1,44 1 3,0
Ábra. 6.2.2. Meghatározása Reynolds-szám. Re = W Re'100; DPR = d / 100 - csökkentett átmérőjű, mm; t - előremenő hőmérséklet? C.
A cső alakú levegő, amikor mozgást az égéstermékek a csövek belsejében a rezisztencia az összege súrlódási ellenállás a csövekben, és a bemeneti ellenállás a csövek és belőlük.
A sebesség a csövekben és az előremenő hőmérséklet kiszámításához mindkét ellenállások érteni, hogy levegő-előmelegítő a kazán termikus számítás. Súrlódási ellenállás határozza ábra szerinti. 6.2.3, és az ellenállás miatt a sebesség változások a bemeneti és kimeneti számítjuk a következő képlet szerint
ahol a [[Image:]] határozzuk ábra szerinti. 6.2.1, Pa; vh és vyh által meghatározott ábra. 6.2.4 függően az arány a teljes terület, nyitott területe a terület a csövek F hatásos keresztmetszeti csatorna, illetve előtt és után a légfűtő; m - száma után sorban elrendezett mentén az égési levegő-előmelegítő termékek külön kocka \ [F => _> ^ / 4 \], (6.2.14)
ahol z - több párhuzamos csövek; Din - belső átmérője a csövek, m.
kisebb nyitott terület aránya (cső), hogy nagyobb (füstgáz) is ki lehet számítani a közelítő általános képletű
ahol S1 és S2 - keresztirányú és hosszirányú menetemelkedése csövek a sugár m.
Ellenállás a mechanikai tisztítóberendezések képlettel számítjuk ki (6.2.3), amelyben a pormentes égési sebességnek veszik figyelembe a becsült aránya.
ahol K1 - együttható, amely lehetővé teszi a por égéstermékek ipari kazánok vesszük egyenlő 1; k2 - tükröző együtthatóval a skála hatása a standardhoz viszonyított ciklon, elfogadják tehetetlenségi ciklonok egyenlő 1; - referencia ciklon légellenállást áram alatt tiszta levegő.
légellenállási együttható akkumulátor ciklonok táblázatból vett. 6.2.3. A becsült sebessége határozza meg a teljes keresztmetszeti területeinek valamennyi az akkumulátor elemek ciklon ciklon \ (_ = n \ mathrm \ szöveget ^ \), ahol n - száma párhuzamosan kapcsolt ciklon elemek.
légellenállási együtthatója telepítésekor külön ciklonok táblázatból kapott. 6.2.4. Elszámolási a ciklon egység elfogadott a sebesség a hengeres palacktest.
A tipikus ciklon egység ezek felszerelése kazánok gőz termelési kapacitása 2,5-6,5 t / h alaktényezője elfogadásra: a (_> = \ szöveg \) ciklon egység által I \, végzett II \ (_> = \ szöveg \). A nem szabványos egységek ciklonok ellenállási együttható alapján határozzuk meg, hogy a szabványok (lásd [1]., Paras 2-10).
Ábra. 6.2.3. A nyomásveszteség csövek (rések) a cső alakú lemez és a levegő melegítők. d - átmérője a csövek vagy rések egyenértékű átmérőt, mm; h = csh h'grl. Pa [[Image:]].
Ábra. 6.2.4. ellenállási tényezők a hirtelen változás a keresztmetszet: FM és FB - minimális, és a nagyobb csatorna keresztmetszete; hvyh = vyh (w1 2/2); hvh = vh (w2 2/2)
ellenállási tényezők akkumulátor ciklonok
Típusú akkumulátor ciklon
Helyi ellenállás és gázkazán egység levegő útja fordul, elágazás részén megváltozik lengéscsillapítók. helyi ellenállási együttható általános képletben (6.2.3) határozzuk alakjától függően ellenállást. A tabl.6.2.5 mutatja, a helyi ellenállási tényezők szerelvények traktusban.
Az együtthatók helyi rezisztencia és a gáz szerelvények levegő útja [3]
Felsõkürtõkbe a levegő előmelegítő állomás - hamu kollektor számított áramlási sebessége és hőmérséklete a füstgázok (légfűtő) venni a hő számítása kazán. Ash kollektor füstcsövek a helyszínen - és páraelszívó kipufogó számított áramlási sebessége és hőmérséklete a égéstermékek a kipufogó. Hiányában a levegő előmelegítő füstgáz gáztisztítókban kipufogó szerint számított gázáramot a kipufogó.
Fogyasztása égéstermékei (m3 / s) a kipufogó
ahol BP - számított üzemanyag-fogyasztás, kg / s vagy m3 / s; Vr. YX - az a térfogat az égéstermékek a légfűtő, m3 / kg vagy m 3 / m 3; - légcsatornák a tapadókorongot a légfűtő táblázatból vettük át. 6.2.6; \ (^ \) - elméleti mennyiségű levegő m 3 / kg vagy m 3 / m 3; \ (_ \) - a hőmérséklet a égéstermékek a kipufogó vesszük azonos hőmérsékletet füstgáz, ° C
Számított értékek beszívótömlőn a kemencébe, és a kéményeket, és gőzkazánok névleges terhelés
Égési kamrák és füstcsövek
Megjegyzés: Tm - a levegő hőmérséklete a belépő a ventilátor.
Gazdasági sebesség gőz és melegvíz kazánok a „kompresszoros”, elfogadta a 10% -os növekedést táblázatban. 6.2.7.
Az ellenállás-tényező minden viszont a csatorna szerint számítjuk általános képletű
ahol 0 - kezdeti esztergálás ellenállás-tényező, ami függ az alakja és relatív görbületi; [[Image:]] - együttható figyelembevételével a befolyása a érdessége a falak: a rendes gáz-levegő kazánfalat érdességi átlagérték [[Image:]] úgy vesszük, hogy 1,3 és 1,2 csapok a térd; terméket [[Image:]] térdre és könyök lekerekített élek által meghatározott ábra. 6.2.5; térd nélkül letörés [[Image:]] = 1,4; C - együttható meghatározása függ a forgásszög a megfelelő görbe látható. 6.2.6; 90 ° B = 1; C - együttható határozza meg a térdhajlításokat és lekerekített élek, attól függően, hogy az arány a keresztmetszeti méretei az a / b (ahol egy - merőleges az elfordulási síkjában méret) a megfelelő görbe látható. 6.2.7; kerek vagy négyzet keresztmetszetű C = 1; Térdet éles szélek C = 1 minden értékeit / b.
Ábra. 6.2.5. A termék értékét [[Image:]] a gáz-levegő csavarják: A - a csap (1) és hegesztett lap (kompozit forgatások) (2); b - a térd, lekerekített élekkel
Ábra. 6.2.6. A korrekciós tényező az ellenállás a fordulat, attól függően, hogy az elforgatás szögét. 1 - a könyök és a térd, lekerekített élekkel; 2 - egy térd éles szélek. | style = "border: none; padding-top: 0cm; padding-bottom: 0cm; padding-left: 0.191cm; padding-right: 0.191cm;" | [[Image:]]
Ábra. 6.2.7. A korrekciós tényező, hogy az ellenállás a menetek, attól függően, hogy az alak a keresztmetszet. 1 - csapok R / b 2 és a térd, lekerekített élekkel; 2 - csapok R / b> 2; 3 - egy térd éles szélek.
|> Grafika [[Image:]] térdre a változás a keresztmetszete által meghatározott ábra. 6.2.8 arányától függően a bemeneti és kimeneti szakaszok.
Ábra. 6.2.8. A termék értékét K 0 térd, lekerekített élekkel. F1. F2 - bemeneti és kimeneti térd részén.
Ábra. 6.2.9. A légellenállási együttható a diffúzor a továbbító csatorna.
diffúzor nyitási szög határozza meg a következő egyenlet TG ( / 2) = (b2 -b 1) / (2l); a piramis kúp nyitási szög határozza meg a síkban a megfelelő arc; egyenlőtlen szögek közzétételi ( és ) r által meghatározott nagyobb szöggel; a diffúzor az átmenetet egy kör egy téglalap (vagy négyzet), és fordítva, egy általános képletű, hogy meghatározzuk tg ( / 2) - ahelyett, hogy a téglalap 2 helyettesíti az értéket (F / ) 0,5, ahol F - a téglalap terület; r érték ezáltal meghatározható a 2 görbe
1 - kúpos és sík diffúzorok; 2 - piramis diffúzorok.
Ellenállás részeit áramlási járatban a hirtelen keresztmetszeti változásokat úgy határozzuk meg, az (6.2.3), és a helyi ellenállási együttható - ábra. 6.2.4. Az arány a égési (levegő) van számolva kisebb részben.
Ábra. 6.2.10. Együttható ellenállás egyenes diffúzorok mögé szerelt ventilátor vagy kipufogó.
Ábra. 6.2.11. Lábazati rész kémények: a) - a bemeneti szakaszt a vasbeton és tégla csövet; b) - az ugyanaz, mint a tégla kémények: a) - egy kétirányú aljzat bemeneti füstcsövek; g) - bázis egyetlen bemeneti vezetéket.
diffúzor együtthatója ellenállás, említett a bemeneti (maximum) sebesség határozza meg a képlet
ahol vyh - rezisztencia megfelelő tényező hirtelen megnő a keresztmetszete, által meghatározott ábra. 6.2.4 arányától függően a kezdeti és a végső szakaszok a diffúzor; r - üti teltség faktor meghatározható ábra szerinti. 6.2.9.
A drag együtthatója sík kúp vagy gúla szerelt downstream a ventilátor, meghatározva az ütemezésnek megfelelően ábrán. 6.2.10 mértékétől függően tágulási (az arány a kimeneti és a bemeneti szakaszok) a diffúzor és a dimenziómentes hossza \ (L / \ sqrt _> \).
Ábra. 6.2.11 mutatja a legjellemzőbb bemenetek az ipari kémények és a fűtés növények, és azok együtthatók helyi rezisztencia (ráta hozzárendelt ellátási gázcsatorna).
Ellenállás kémény áll ellenállás és súrlódási veszteség az áramlást a kimeneti fordulatszám. Hiányában tervezési adatok súrlódási ellenállása a cső (Pa-ban) meghatározzuk a közelítő általános képletű
ahol w0 - sebesség, m / s, a kimeneti rész a cső úgy számítjuk ki, az átmérője a kimeneti csőszakasz d0; - súrlódási együttható beton és tégla csövet elfogadott = 0,05; egy acélcső átmérője 2 m d0 = 0,015; és amikor d0 <2 м = 0,02; i – уклон трубы по внутренней образующей, принимается равным 0,02; – плотность продуктов сгорания, определяется по температуре у дымососа (охлаждение продуктов сгорания в дымовой трубе не учитывается).
A teljes ellenállása a gáz útját ha ekvilibrált rúd (Pa)
ahol a [[Image:]] - teljes rezisztenciát gázáram hamu kollektor, Pa; ( - tömeg szerinti koncentrációja pernye a füstgázban, kg / kg (benne, ha figyelembe veszi, amikor kiszámítja a kazán); [[Image:]] - teljes ellenállása után traktus a porgyűjtő és a hamu kollektor, Pa; Op = 0 / 1,293 - Módosítás a különbség a sűrűség az égéstermékeket és száraz levegő kerül meghatározásra ábra 6.2.12 ;. pe - légköri nyomás, Pa.
Ábra. 6.2.12. A korrekciós tényező Mp és samotyaga h'c (levegő határozza meg egy szaggatott vonal)
A nyomáskülönbség teljes axiális egyensúlyban
ahol a [[Image:]] - vákuumot a felső része a tűztér úgy vesszük, hogy 20 Pa; [[Image:]] - teljes rezisztenciát gázáram, Pa; [[Image:]] - samotyaga teljes gázáram beleértve egy köteg a megfelelő jel, Pa.
Samotyaga (Pa) bármely részének a gáz rendszer, beleértve egy köteg, mesterséges tolóerő által meghatározott általános képletű
ahol h - a függőleges központjai közötti távolság a kezdeti és a végső szakaszok a traktus terület (kémény - a magasság), m; p - abszolút átlagos nyomás égéstermékek egy része Pa; nyomáson kisebb, mint 5000 Pa, hozott egyenlő 1; 0 - sűrűsége az égéstermékek nyomáson 101.080 Pa, és hőmérséklete 273 K, kg / m 3; [[Image:]] - átlagos hőmérséklet a égéstermékek ezen az oldalon, ° C; 1,21 - környezeti levegő sűrűsége nyomáson 101.080 Pa, és hőmérséklete 293 K.
Drag levegő útja kazánberendezés áll ellenállások füstgáz eszköz ellenállások traktus egyes elemek és a légfűtő a levegő oldali ellenállás.
Drag levegő útja soros kazánok veszünk az adatokat a táblázatban megadott. 6.2.1 és 6.2.2.
Drag levegő útja fennmaradó kazánok számítjuk a következő sorrendben:
- ellenállás kemencében eszköz hozott a táblázat adatai. 6.2.8;
- path ellenállása egyes elemek határozzák meg (6.2.1 - 6.2.3), (6.2.13 - 6.2.15), (6.2.18 - 6.2.19) vagy tabl.6.2.5;
- ellenállása a légfűtő a légáramban körül a keresztirányú folyosó vagy lépcsőzetesen csövek képletekkel gerenda (6.2.3, 6.2.6, 6.2.9).
A légáramlás sebessége határozza meg az áramlási sebesség. Kiszámításakor a levegő útját levegőáram (m 3 / s) adja
ahol BP - számított üzemanyag-fogyasztás, kg / s vagy m3 / s; V ° - elméleti mennyiségű levegő m 3 / kg vagy m 3 / m 3; t és pl - levegő elszívó rendszer a kemencébe, és szenet porrá; vp - levegőt szívó a levegő-előmelegítő kiszámításakor a forró levegő áramlását (miután a légfűtő) vesszük vp = 0; TI - levegő hőmérséklete, a hideg levegő vesszük TI = 30 ° C, a meleg levegő ti = tg.v.
Differenciál össznyomáson a levegő útja (Pa)
ahol H - teljes ellenállása a levegő útját, Pa; Ns - samotyaga, csak a légfűtő és a teljes légcsatorna forró levegő; [[Image:]] - vákuum kemencében szintjén a levegő bemeneti határozza meg a képlet
ahol H „- a függőleges távolság a legmagasabb pontja a gáz kimeneti szakasza a kemence és a hátához levegőt vezettünk a kemencébe, m.
Ellenállás készülékek az égési levegő áthaladását
Írja égéstermék eszköz
A felesleges levegő arány a kilépés a kemence
Ellenállás égő tüzelőanyag vagy rácsos réteg, Pa