Az indikátor diagram egy kompresszor és előtolással
Egy fordulata alatt a kompresszor tengely minden henger befejezi a teljes ciklust:
Az elméleti és a tényleges kompresszor munkafolyamatok vizsgálati diagramon (1.) Némileg eltérő.
Amikor létrehozunk egy elméleti jelző kompresszor diagram (ábra. 1, a) azt feltételezzük, hogy az elején a dugattyú mozgását a bal oldali véghelyzetében a jobb és nyitja a szívószelepet hűtőközeg gőz belép a kompresszor hengerbe állandó nyomáson p0. egyenlő a nyomás a párologtató. Továbbá, a hőmérséklet állandó marad, és a fajlagos térfogat a gőz.
Elmozdulása a kompresszor henger Vts térfogattal azonos, amely leírja Vh dugattyú. Ez teljes térfogatot a hűtőközeg gőz állandó nyomáson p0. Vonal 1-2 eljárást mutat szívó gőzök.
Zakapchivaetsya beszívási folyamat abban a pillanatban, amikor a dugattyú eléri a jobb szélső (az ábrán) helyzetbe. A szívó szelep zárva, és a visszatérő löket alatti a dugattyú fordul elő az adiabatikus kompressziós gőznyomásának kompresszor PK. egyenlő a nyomás a kondenzátor (vonal 2-3). Ezen a nyomáson a leeresztő szelep nyitva van, amelyen keresztül a hűtőközeg gőz a további balra mozgása a dugattyú tolta ki a „henger (vonal 5-4) a kondenzátor állandó nyomáson pk. Mivel elméletileg nincs káros henger dugattyú alatti teret átkerül a bal az egész hűtőközeg távozik a palackból. a holttér egy igazi kompresszor henger védeni kell a pusztulástól fedél nyúlási forgattyús mechanizmus a melegítés során. az érték e a tér minden tervezési jellemzői minimális legyen.
Tekintsük a tényleges indikátor diagram a kompresszor (ábra. 1b). Amikor a nyomás a hengerben kisebb, mint a párologtató, a szívó szelep nyit (1 pont), és megkezdi a felszívódását a hűtőközeg gőz.
Szívó 1-2 halad nyomáson p0. amelyben δr0 forráspontja alatti nyomás ellenállása miatt a szívószelep és a csöveket. A visszatérő mozgás során a dugattyú összenyomja a hűtőközeg gőzét (line 2 - 3) és növekedett a hőmérséklet és a nyomás, valamint a területen 2 - 2 „a viszont felhasználhatunk, hogy a nyomás a hengerben a P0. Csökkentése a hangerőt a szívó által okozott ellenállás a szelep és a vezeték, a diagram mutatja a szegmens C2. ami növeli a δr0. kompressziós vonal 2 - 3, attól függően, hogy a nedvességet gőz egy nedves vagy száraz adiabatikus. Ezek adiabatikus ammónia hűtőberendezések helyettesítjük politrop kitevőkkel rendre, x = 1,17 x = 1,32.
Ábra. 1 - indikátor diagram működési a kompresszor folyamat koordináták p - V
A hűtőközeg gőz kilökődik a kondenzátorba (3. pont), nyomás alatt a fenti δrk pk kondenzációs nyomás ellenállást, tekintettel a leeresztő szelep és a csöveket.
Mivel a jelenléte káros tér V0 nem minden párok szorult az injekció vezetékbe; fennmaradó gőzrész bővült a visszatérő löket alatti a dugattyú (vonal 4 - 1). A szegmens C1 mutat egy kiterjesztést a gőznyomás a párologtatóban. Száraz gőz expanzió vonal fut meredekebben; nedves gőz görbe 4 - 5 laposabb. Ezután ismét sor a felszívódását gőz a párologtató a hengerbe. Ha nedves gőz káros tér a szívó folyamat később kezdődik, mint amikor száraz.
A tényleges indikátor diagram eltér az elméleti tény, hogy az utóbbi nem veszi figyelembe:
- ellenállás mozgását a hűtőközeg gáz a szelepek és vezetékek;
- a nyomás közötti különbség a szívó és a kiömlési nyomás és a forráspont és a kondenzációs;
- szóródjon kamrában V0.
Az elméleti rajz figyelmen kívül hagyta térfogati veszteséget és a hőveszteség a hűtővíz, levegő és mások.
Az elméleti hűtési teljesítmény a kompresszor (W) úgy határozzuk meg, a képlet
ahol Vh - térfogat leírt kompresszor dugattyúk, m 3 / h;
qυ - volumetrikus hűtőteljesítmény a hűtőközeg szívó gőz kJ / m 3.
Hogy kiszámítja a tényleges hűtőteljesítmény a kompresszor be a működési tartománya együtthatók, amelyek tükrözik tényezők nem számolt az elméleti ciklust.
A térfogat arány? C. a legfontosabb az összes tényező az aránya térfogatának szívó gőz térfogatának által leírt a dugattyú a hengerben. Ez határozza meg időközönként és V2 indikátor diagram Vh
Volumetrikus arány kicsi, és függ a feltételeket a kompresszort. A fő tényező értékének meghatározásakor ez az arány a mennyisége káros tér alkotó 2-5% a henger térfogata. Továbbá, a térfogat arány változik kondenzálnak és bepárlásával nyomás pk p0.
Elvesztése mennyiség olyan szegmenst mutat, C1. arányából határozzuk meg az
ahol m - politrop kitevő bővítése.
Veszteségek jelenléte miatt káros tér térfogatának együtthatót is figyelembe véve, ami lehet képlettel számítjuk ki:
ahol C = V0 / Vh - relatív nagysága a káros tér (attól függően, hogy a kompresszor típusától C = 0,2 ÷ 0,08).
Az értéket a politrop m index figyelembe ammónia kompresszorok 1,1 Freon - 1,0.
Különösen növekvő volumetrikus veszteség „alatt nedves” típusú kompresszor, mert a henger rekedt folyadék részecskék elpárolognak során szűkítik és elfoglalják néhány a henger térfogata.
fojtás λdr faktor figyelembe veszi a hangerőt által okozott rezisztencia szelepek és képviseli
Ahhoz, hogy a forráspont hőmérséklete - 30 ° C figyelembe λdr = 0,93 ÷ 0,97.
Volumetrikus veszteségek az C1 és C2 indikátor λi betáplálási arányt. amely a termék két együttható:
Ha figyelembe vesszük, depresszió (nyomás) a szívó és nyomó δr0 δrk. jelezve a szállítási sebesség határozható meg, a közelítő általános képletű
ahol δr0 = δrk ÷ 5 = 10 kN / m 2 = 0,1 ÷ 0,05 kgf / cm 2.
A koefficiens fűtési Áp jellemzi hatására hőátadás gőzt a henger falai, a dugattyú és a szelepek. A növekvő mértékű kompresszió hőátadás növekszik, és a növekedés a tengely fordulatszáma csökken, ezáltal növelve a fűtési sebesség.
A koefficiens fűtési ammónia és freon és függőleges V-alakú kompresszorok körülbelül meghatározhatjuk az I általános képletű I. Levina
ahol T0 és Tc - rendre a forráspont és kondenzációs K.
HD kompresszorok (vízszintes kettős működésű) általános képlet
Lambda pL faktor figyelembe veszi a sűrűsége a hűtőközeg áthalad szivárgások a dugattyúgyűrűk és a szelepek. Ezek miatt a szivárgás keletkezik nem csak a hangerő, hanem a energiaveszteség Elhasznált gőz tömörítés. sűrűség együttható figyelembe 0,96-0,98.
Fűtés együtthatók és a sűrűség véve a láthatatlan veszteségeket a kompresszor, amelyek által meghatározott általános képletű
A koefficiens ellátó λ arányát jelenti a V térfogat kompresszor szívó gőzök a geometriai térfogat Vh. által leírt a dugattyúk, figyelembe véve a kompresszor típusa, hengerfurat, dugattyú lökete és a tengely sebessége:
ahol G - a hűtőközeg mennyiségét áthaladó kompresszor, kg / h;
υ 1 - fajlagos térfogata a hűtőgáz, m3 / kg.
Ehelyett térfogatarány vehet az arány a tömeg a tényleges kompresszor teljesítményének Gdeystv azonos elméleti teljesítmény Gteop kompresszor teljes mértékben kihasználva a térfogat által leírt a dugattyú.
A koefficiens ellátó λ, van kifejezve az arány a tényleges hűtési kapacitás a kompresszor az elméleti Q0 Q0 Érvényes Theor. Következésképpen, az ellátási aránya λ jellemzi a csökkentését tömegének a termelékenység a tényleges folyamat, míg az elméleti kapacitás.
szállítási mennyiség elsősorban attól függ, hogy mekkora a káros henger terét, és az arány a kondenzációs és párologtató nyomás. Ezen kívül, hogy van némi hatása szívási hőmérsékletet, a dugattyú sebessége, és gőz szelepek, amikor elhaladnak sűrűségű lemezek illeszkedés szelepek és dugattyúgyűrűk, szelepek ellenállás.
Előtolás tényező teszi lehetővé átfogó értékelését a tényleges veszteség a kompresszor mennyiségétől függően arány? C és fojtás λdr együtthatók. fűtési Áp és a sűrűség, mint a termék lambda pL
Átalakítása a jobb oldalon az egyenlet, figyelembe véve (32) és (36) eredményez kiszámításának képlete az áramlási együttható
λ = λi × λω. (39)
Együtthatók rátáplálásból empirikusan határozzuk meg. Ammónia és freon kompresszor értéküket megadott referenciák, mint a táblázatos vagy grafikus függőségek λ = f × (Pf / p0), készült, a vizsgálatok szerint az azonos típusú gépek.
Együtthatók etetés ammóniát és függőleges V-alakú kompresszor hűtőköpenyeket nagyjából képlettel számítjuk ki:
ahol Pk / P0 - kondenzációs nyomás nyomásának aránya forráspontú (szakasznak megfelelő kompressziós kétfokozatú növények);
C - a mennyisége káros tér térfogatarányából a munkahenger (0,02 ÷ 0,08).